共同斷面流量與流速、近孔及孔後角帶時序已計算；壩頂非單一高程平面。
載入數值資料…
五項研究指標的完成狀態
已扣除控制體動能與位能儲存；呈現暫態平均流機械能減少。
混凝土與水流床面分開，列出 t=60 秒空間最大值。
待計算：固定床沒有沖刷深度結果，不以流速直接換算。
已建立 CSV 入流及六組完整歷線案例；完整歷線尚未求解。
每個梳齒開口的射流
開口編號由 θ 小至大。R=35 m 取 Z=4～8.41 m 為近孔監測面；R=30 m 取 Z=0～8.41 m，納入下落射流的壩後角帶；只含混凝土，未計木柵、PVC 或漂流木堵塞。
原生有限體積水相面通量 αΦ 積分；階梯面 Q/A 與速度大小不同。面中心角帶分類約有 1 m 定位誤差，不是精確孔喉通量或全河道流量占比。1 m 網格對約 1.4 m 寬孔口仍偏粗。
下載各開口原生流速時序 CSV壩趾水流剪應力與結構支承反力
壩趾區定義：距實體下游 Z=0 截線 3 m；混凝土統計 Z=−2～1 m，水濕床面統計 Z=0 且 α>0.95。以下均為 t=60 s。
OpenFOAM 14 incompressible wallShearStress 的量綱為 m²/s²，水濕面以 ρ=1000 kg/m³ 轉成 Pa。不是混凝土剪應力、不是洪水全程最大值，也不是沖刷深度；近壁網格尚未收斂。拱座反力比例只說明此固定支承模型的下游向傳力分配。
下載壩趾與支承比較 CSV壩前／壩後流速與能量收支
共同壩前 Y=−20 m、共同壩後 Y=20 m：距不同設施的距離不同。其他 Y=25、30、40、50 m 及完整時序請看三維比較頁。消能控制體 Y=−20～50 m，最後 10 秒積分，含模型及數值耗散；不得單稱水躍效率。
完整洪水歷線：輸入邊界與待驗證結果
平台三角歷線設定 Tp=864 s、Tb=2340 s 是設計假設。下圖僅顯示輸入流量，並沒有用洪峰片段縮放流速、應力或沖刷。
完整歷線最大流速：尚待三維 CFD 求解。局部沖刷深度：需河床 D50／D90、級配、床層厚度、土砂密度、含砂歷線與動床模型。土砂調節及整體治理效益尚不能據本頁定量判定。
主應力、最大力與研究限制
混凝土分析同時呈現主拉、主壓與剪應力。水壓已含靜水項並守恆轉移至結構網格；各時點解三維線彈性靜力。
最大容許力：尚不可判定。假設抗拉強度 2 MPa；局部應力峰值未完成網格收斂。自重背景已達假設門檻，不代表容量為 0 kN。原拱型與展直對照均需進一步處理開口角點、薄片與實際接合。
圖說混凝土 fc=27.459 MPa；估算 E=19.692 GPa、假設 ν=0.2、ρ=2400 kg/m³。壩底與兩側拱座固定，未含揚壓、基礎柔度、接縫接觸、配筋、壓碎、裂縫軟化、動力撞擊及雙向流固耦合。傳統壩是同跨度的假設對照，非現地傳統壩。
方程與驗證證據
流體：∇·u=0；水相 VOF 輸運；含重力與 k–ω SST 湍流模型的三維動量方程。結構：Ku=f自重+fCFD；壁面壓力牽引按法向與形函數積分。主拉=max(λmax(σ),0)，主壓=max(−λmin(σ),0)，最大剪應力=(λmax−λmin)/2。
控制體能量：D=∫(Pin−Pout)dt−ΔE儲存，η=D/∫Pin dt。穩態另檢查出口流速變幅、儲水量及能量儲存比例。數值平衡與工程可信度不同。
靜水壓相對 RMS 誤差 2.74×10⁻⁸、偽流速 3.43×10⁻⁶ m/s。CFD原生面力對轉移前合力誤差最大3.03×10⁻⁸，力矩6.11×10⁻⁷；反力誤差最大1.32×10⁻¹⁴。0.75m相對1m在20秒的局部斷面最大流速差約14%，因此尚不能宣稱孔口射流或局部應力收斂。